離心式熱水循環(huán)泵汽蝕原因及解決方法
在輪胎硫化過程中，內(nèi)壓過熱水的穩(wěn)定供給與循環(huán)是極其重要的。在其完整的閉路循環(huán)系統(tǒng)中，熱水循環(huán)泵如同人體的心臟一樣重要，不可須央出現(xiàn)故障。但是，實際的情況難免意外。僅汽蝕來說，不僅造成水泵的損傷，尤其能導(dǎo)致循環(huán)系統(tǒng)產(chǎn)生大的壓力波動，甚至頓時失壓，對初硫化期間的輪胎造成了致命傷。由此可見，認(rèn)清汽蝕原因，采取有效防范或妥善解決措施是十分必要的。
1汽蝕原因分析
1.1定性分析
水泵吸入口處的水因汽化成汽泡，這些汽泡在水泵排出口之前被高壓擠碎（水的質(zhì)點在葉輪流道上運(yùn)動時，是不斷增大能量的，汽泡被擠碎的位置也是*的），由于汽泡的占空突然“消失”，引起了水質(zhì)點的強(qiáng)烈沖擊，造成對泵葉輪的汽蝕破壞，同時使泵出水壓力波動，嚴(yán)重時產(chǎn)生失壓。
水泵吸入口處水的汽化條件是:其壓力突然低于該處水溫對應(yīng)的飽和蒸汽壓力。一個正在穩(wěn)定運(yùn)行的供熱系統(tǒng)，壓力、水溫、流量穩(wěn)定，在遇到下列情況（之一）時，就會使水泵入口處的水壓降低。
（1）供入除氧器的蒸汽壓突然降低；
（2）供入除氧器的蒸汽溫度突然降低；
（3）大量地向除氧器中補(bǔ)充較低溫度的涼水；
（4）硫化車間用水量突然加大；
（5）泵出口以外直至循環(huán)回除氧器管網(wǎng)中管路阻力突然大幅度減小；
（6）泵出口以外直至循環(huán)回除氧器管網(wǎng)中突然有大量的泄漏。
一旦因上述情況使泵入口處壓力降至低于飽和蒸汽壓，就會產(chǎn)生汽蝕。
1.2定量分析
附圖是除氧加熱系統(tǒng)簡圖。取除氧器內(nèi)液面作基準(zhǔn)高度，定義為“1-1”界面。水泵入口處為“2-2”界面。
（1）安裝高度計算
hg=p0/ρg-p飽/ρg-δh-σhf（1-2）（1）
式中hg——計算安裝高度，m；
p0——除氧器內(nèi)汽壓，pa；
p飽——熱水泵入口處，即“2-2”界面處水的飽和汽壓，pa；
ρ——液體密度，kg/m3；
g——重力加速度，m/s2；
δh——泵的汽蝕余量，m；
σhf（1-2）——熱水自除氧器流至水泵入口處的阻力損失，m。
熱水自除氧器流至水泵入口處時，可以忽略水溫的變化，即認(rèn)為p飽=p0，泵的汽蝕余量δh，隨泵資料給出為3.9m水柱高。
輸入側(cè)管道阻力損失σhf（1-2）估計為1.1m水柱高。
于是，由（1）式計算:
hg′=-3.9-1.1=-5m水柱高
這是按20℃水計算結(jié)果，折成170℃水時:
hg=ρ20ghg′/ρ170g=998.2×（-5）/897.3=-5.5m水柱高
就是說，熱水泵的安裝高度至少要比除氧器zui低運(yùn)行液位低5.5m。
實際例子是低10m，安裝高差尚有4.5m的裕量（按170℃水計算所得）。
（2）除氧器內(nèi)壓變化多少可發(fā)生汽蝕
己處于穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)的除氧動力系統(tǒng)，除氧器內(nèi)汽壓、水溫，水泵入口處的壓力和水溫都是相對穩(wěn)定的。假定這時p0突然降低，則系統(tǒng)平衡便被破壞。但在p0降低的同時，水泵入口處的水溫是不會立即下降的，現(xiàn)有10m170℃水所形成的壓力是:
h′=10×897.3/998.2≈9m水柱高
用（1）式計算p0的下降量:
令[（p0-δp）-p飽]/ρg一δh-σhf（1-2）+h′=0
（p0-δp）-p飽=[-h′+h+σhf（1-2）]ρg=[-9+3.9+1.1]×998.2×9.8=-39129.44pa
∵p0=δp-p飽=p飽-δp-p飽=-δp
∴δp=39129pa
即，若水溫在170℃，即飽和蒸汽壓（表壓）為0.678mpa狀態(tài)下穩(wěn)態(tài)運(yùn)行，當(dāng)汽壓突然降到表壓0.639mpa以下時，就有可能造成汽蝕。
（3）補(bǔ)水量達(dá)到多少可致汽蝕發(fā)生
管網(wǎng)中一旦發(fā)生較大泄漏，系統(tǒng)平衡破壞，除氧器水位就會快速下降，于是就需要快速大量地補(bǔ)入相對低溫的軟水。
設(shè)除氧器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行存水量為:
25m3（容積）×0.7（占空率）=17.5m3
在某較短時間內(nèi)，因水位突降，存水量減少了vm3，于是補(bǔ)入低溫水vm3。
在補(bǔ)入低溫水時，p0也會降低，蒸汽的流量會增大，攜入熱量速率會大于原先穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時。為簡化推導(dǎo)，在此僅考慮冷熱水的熱交換對p0的影響，忽略增大的蒸汽流量的熱交換作用。
設(shè)補(bǔ)充水溫為60℃;穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時水溫為170℃;170℃的（17.5m3-vm3）水同60℃的vm3水相混合（忽略混合后總體積與17.5m3的差異）:
δq1=m1（tcp12-60cp11）
δq2=m2（170cp21-tcp22）
m1=vρ60=983.2v
m2=ρ170（17.5-v）=897.3（17.5-v）
飽和蒸汽的壓力為0.7377mpa時見前面計算，t取168.13℃。
cp11=0.988；cp12=cp22=1.0445；cp21=1.046
令δq1=δq2，代入各參數(shù)數(shù)值:
983.2v（1.0445×168.13-60×0.998）=897.3（17.5-v）×（170×1.046-1.0445×168.13）
解出v=0.31m3
加入冷水時，p0降低，蒸汽流量會加大，不單純是兩種溫度的水混合?？梢苑艑捁烙?，當(dāng)短時間內(nèi)加60℃的補(bǔ)水達(dá)1m3時，可能引起汽蝕。
（4）泵出口流量增加多少時可引起汽蝕
當(dāng)生產(chǎn)負(fù)荷突然加大，管網(wǎng)上管阻突然減少或管網(wǎng)上有大量泄漏，都會導(dǎo)致泵出口流量增大。
這些情況發(fā)生時，會使穩(wěn)態(tài)運(yùn)行中的除氧器液位突然降低，同時有冷水補(bǔ)入。冷水補(bǔ)入的影響，前邊已討論過，在此不考慮這一因素，只按流量增大所引起的泵入水口處靜壓降低來推敲。
流量突然加大，泵進(jìn)水管內(nèi)流速加大，水的漏流程度提高，動壓頭和阻力損失都會加大，所增大的部分要由靜壓頭轉(zhuǎn)換。
在流量為150m3/h，原輸入側(cè)管路損失:
σhf（1-2）=1.1m水柱高，據(jù)σhf=ξu2/2
u=q/s=150÷3600/π÷4×0.082≈8.29m/s
ξ=2σhf/u2≈0.032
前面已知現(xiàn)有10m的安裝高差，相當(dāng)于9m水柱高，這9m水柱高扣除汽蝕余量及原有阻力損失計5m水柱高，剩4m水柱高。
令δu2/2+ξδu2/2=4
得δu≈2.784m/s
又δq=δus=2.784×π/4×0.082=0.014m3/s=50.38m3/h
即流量突然增加大于等于50.38m3/h情況下，有產(chǎn)生汽蝕的可能。
可以用一句話來概括三項定量分析結(jié)論:半個汽壓壹方水、五十流量可搗鬼。
2預(yù)防和消除汽蝕的對策
據(jù)上述分析，汽蝕的原因就在于除氧器內(nèi)汽壓的突然降低、水溫的突然降低或泵流量的突然增加。由此，提出以下對策:
（1）若汽源壓力和供應(yīng)能力皆富裕，應(yīng)設(shè)置除氧壓力自控裝置，保證p0的穩(wěn)定。
（2）若汽源壓力和供應(yīng)量不富裕，應(yīng)在提壓增量后再配壓力自控裝置，保證p0的穩(wěn)定。
（3）減少硫化機(jī)、罐同時入線臺數(shù)，即減小流量增長率。
（4）減少以致杜絕管線泄漏。
（5）提高補(bǔ)水水源水溫。
（6）在保證zui有效除氧換熱效果前提下，除氧器液位控制點盡量設(shè)高。
（7）水泵的供水能力要大于生產(chǎn)zui大負(fù)荷，以考慮局部泄漏問題。
（8）在水泵出口設(shè)置排汽閥門，當(dāng)汽蝕發(fā)生時，開閥排放所生成的汽體。或可同時提高除氧器供汽壓力。
（9）設(shè)置除氧器內(nèi)汽壓同水泵入口水壓之間的差壓測量顯示儀表，以監(jiān)視其變化。若該差壓大于某一數(shù)值，則預(yù)警汽蝕的發(fā)生（此差壓不是定值，水溫愈高、流量愈大，差值愈小）。
（10）發(fā)生大量跑水時，增加供水泵臺數(shù)，這樣，每臺泵的流量就會小些，泵入口處靜壓損失也會小些。
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（1）供入除氧器的蒸汽壓突然降低；
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（3）大量地向除氧器中補(bǔ)充較低溫度的涼水；
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（5）泵出口以外直至循環(huán)回除氧器管網(wǎng)中管路阻力突然大幅度減小；
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hg=p0/ρg-p飽/ρg-δh-σhf（1-2）（1）
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p0——除氧器內(nèi)汽壓，pa；
p飽——熱水泵入口處，即“2-2”界面處水的飽和汽壓，pa；
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g——重力加速度，m/s2；
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于是，由（1）式計算:
hg′=-3.9-1.1=-5m水柱高
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hg=ρ20ghg′/ρ170g=998.2×（-5）/897.3=-5.5m水柱高
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管網(wǎng)中一旦發(fā)生較大泄漏，系統(tǒng)平衡破壞，除氧器水位就會快速下降，于是就需要快速大量地補(bǔ)入相對低溫的軟水。
設(shè)除氧器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行存水量為:
25m3（容積）×0.7（占空率）=17.5m3
在某較短時間內(nèi)，因水位突降，存水量減少了vm3，于是補(bǔ)入低溫水vm3。
在補(bǔ)入低溫水時，p0也會降低，蒸汽的流量會增大，攜入熱量速率會大于原先穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時。為簡化推導(dǎo)，在此僅考慮冷熱水的熱交換對p0的影響，忽略增大的蒸汽流量的熱交換作用。
設(shè)補(bǔ)充水溫為60℃;穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時水溫為170℃;170℃的（17.5m3-vm3）水同60℃的vm3水相混合（忽略混合后總體積與17.5m3的差異）:
δq1=m1（tcp12-60cp11）
δq2=m2（170cp21-tcp22）
m1=vρ60=983.2v
m2=ρ170（17.5-v）=897.3（17.5-v）
飽和蒸汽的壓力為0.7377mpa時見前面計算，t取168.13℃。
cp11=0.988；cp12=cp22=1.0445；cp21=1.046
令δq1=δq2，代入各參數(shù)數(shù)值:
983.2v（1.0445×168.13-60×0.998）=897.3（17.5-v）×（170×1.046-1.0445×168.13）
解出v=0.31m3
加入冷水時，p0降低，蒸汽流量會加大，不單純是兩種溫度的水混合?？梢苑艑捁烙?，當(dāng)短時間內(nèi)加60℃的補(bǔ)水達(dá)1m3時，可能引起汽蝕。
（4）泵出口流量增加多少時可引起汽蝕
當(dāng)生產(chǎn)負(fù)荷突然加大，管網(wǎng)上管阻突然減少或管網(wǎng)上有大量泄漏，都會導(dǎo)致泵出口流量增大。
這些情況發(fā)生時，會使穩(wěn)態(tài)運(yùn)行中的除氧器液位突然降低，同時有冷水補(bǔ)入。冷水補(bǔ)入的影響，前邊已討論過，在此不考慮這一因素，只按流量增大所引起的泵入水口處靜壓降低來推敲。
流量突然加大，泵進(jìn)水管內(nèi)流速加大，水的漏流程度提高，動壓頭和阻力損失都會加大，所增大的部分要由靜壓頭轉(zhuǎn)換。
在流量為150m3/h，原輸入側(cè)管路損失:
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u=q/s=150÷3600/π÷4×0.082≈8.29m/s
ξ=2σhf/u2≈0.032
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令δu2/2+ξδu2/2=4
得δu≈2.784m/s
又δq=δus=2.784×π/4×0.082=0.014m3/s=50.38m3/h
即流量突然增加大于等于50.38m3/h情況下，有產(chǎn)生汽蝕的可能。
可以用一句話來概括三項定量分析結(jié)論:半個汽壓壹方水、五十流量可搗鬼。
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據(jù)上述分析，汽蝕的原因就在于除氧器內(nèi)汽壓的突然降低、水溫的突然降低或泵流量的突然增加。由此，提出以下對策:
（1）若汽源壓力和供應(yīng)能力皆富裕，應(yīng)設(shè)置除氧壓力自控裝置，保證p0的穩(wěn)定。
（2）若汽源壓力和供應(yīng)量不富裕，應(yīng)在提壓增量后再配壓力自控裝置，保證p0的穩(wěn)定。
（3）減少硫化機(jī)、罐同時入線臺數(shù)，即減小流量增長率。
（4）減少以致杜絕管線泄漏。
（5）提高補(bǔ)水水源水溫。
（6）在保證zui有效除氧換熱效果前提下，除氧器液位控制點盡量設(shè)高。
（7）水泵的供水能力要大于生產(chǎn)zui大負(fù)荷，以考慮局部泄漏問題。
（8）在水泵出口設(shè)置排汽閥門，當(dāng)汽蝕發(fā)生時，開閥排放所生成的汽體。或可同時提高除氧器供汽壓力。
（9）設(shè)置除氧器內(nèi)汽壓同水泵入口水壓之間的差壓測量顯示儀表，以監(jiān)視其變化。若該差壓大于某一數(shù)值，則預(yù)警汽蝕的發(fā)生（此差壓不是定值，水溫愈高、流量愈大，差值愈小）。
（10）發(fā)生大量跑水時，增加供水泵臺數(shù)，這樣，每臺泵的流量就會小些，泵入口處靜壓損失也會小些。
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